Машиностроение

Логвиненко Е.А., Силич-Балгабаева В.Б., Пилипенко Т.А.

Днепропетровский национальный университет

Определение жесткостных и динамических параметров виброконвейера с несимметричными колебаниями

В Днепропетровском национальном университете на основе результатов исследований динамики нелинейных асимметричных вибросистем разработан виброконвейер для доставки бетонных смесей в формовочные машины. Отличительной особенностью его является реализация горизонтальных несимметричных ускорений желоба.

На рис.1 представлена динамическая схема виброконвейера, который состоит из желоба 1 и уравновешенной рамы 2, упруго соединенных линейными связями 3. Эксцентриково-шатунный вибровозбудитель 4 генерирует возвратно-поступательные колебания через приводные упругие связи 5. асимметричные ускорения желоба возникают от соударения резиновых буферов 6 только при встречном движении масс.

Рисунок 1. – динамическая схема виброконвейера

С целью определения жесткостных характеристик упругих связей и динамических параметров работы виброконвейера в качестве исходных приняты следующие данные:

– соответственно массы желоба с находящимся на нем бетоном и рамы, полученные по результатам расчетов и конструирования;

– амплитуды колебаний масс;

и – несимметричные ускорения желоба при его движении в разные стороны.

С целью уменьшения нагрузок на вибровозбудитель рабочий режим целесообразно выбрать вблизи осцилляторного резонанса, при котором эксцентриситет вала равен относительной амплитуде колебаний масс, т.е.

.

Для выбора динамического смещения системы необходимо определить параметр при нулевом зазоре в буферах е

.

Согласно [1] при степени асимметрии определяется

.

Следовательно,

= 6 10^-3м.

Далее в соответствии с [1] находим жесткость линейных упругих связей К₁

.

Жесткость буферных упругих связей К_Б определяется по формуле

.

Необходимую частоту вынужденных колебаний определяем из соотношения

,

где ,

.

Выполняя вычисления, получим

; .

Жесткость приводных упругих связей К₀, установленных на концах шатунов

,

где – коэффициент расстройки системы [2], зависящий от возможных коэффициентов увеличения частоты колебаний , массы материала и изменения жесткости упругих связей .

.

На основании опыта эксплуатации резонансных грохотов, питателей = 0,03; = 0,1; = 0,03. Тогда

= 1,097.

= 675·10³.

Литература:

1. Бойко В.В., Логвиненко Е.А., Филоненко Л.А. К вопросу анализа и синтеза асимметричных систем//Динамическая прочность и устойчивость элементов крупных машин. – Днепропетровск: ДГУ, 1973 – Вып. 1.

2. Пресняков В.К., Берлин М.Я. и др. Новые грохоты резонансного типа, их конструкция, расчет и результаты промышленных испытаний// Углеобогатительное оборудование. – М.: Недра, 1965. – Т. 1.